Турбореактивный снаряд М-14-ОФ (индекс 53-ОФ-949, баллистический индекс ТС-60) предназначен для подавления живой силы и огневых средств противника, уничтожения и подавления артиллерийских и минометных батарей, уничтожения мотомеханизированных средств противника, уничтожения легких полевых дерево-земляных сооружений. Снаряд состоял из головной и ракетной частей.
Головная часть состояла из корпуса, дна и разрывного заряда с дополнительным детонатором. Для предохранения разрывного заряда от влаги и загрязнения в очко корпуса ввинчивалась пластмассовая втулка. При окончательном снаряжении втулка вывинчивалась, а вместо нее ввинчивался взрыватель, который стопорился винтом. Основным типом взрывателя был В-25 – головной, ударного действия, с дальним взведением, установкой на мгновенное действие и двумя установками на замедленное действие. При установке взрывателя на мгновенное срабатывание снаряд оказывает преимущественно осколочное действие, при установке на замедленное срабатывание — преимущественно фугасное действие. Снаряд также мог быть укомплектован взрывателем В-14.
Ракетная часть состояла из камеры, порохового заряда, воспламенителя, диафрагмы, соплового дна и свечи. Пороховой заряд состоял из семи цилиндрических одноканальных шашек нитроглицеринового пороха. Воспламенитель предназначен для воспламенения порохового заряда. Он состоял из 40г дымного ружейного пороха, помещенного в алюминиевую оболочку. Диафрагма предотвращала выброс недогоревших частей порохового заряда через сопловые отверстия и вместе с предохранительным диском воспламенителя удерживала шашки порохового заряда от перемещения в камере. Диафрагма закреплена в сопловом дне двумя винтами. Стабилизация снаряда в полете достигалась его вращением (до нескольких тысяч оборотов в минуту) вокруг продольной оси. Вращение создается за счет истечения пороховых газов реактивного двигателя через 10 отверстий в кормовой части снаряда, расположенные под углом 22° к продольной оси снаряда. Снаряды этого типа имеют повышенную точность стрельбы по сравнению с оперенными, однако дальность полета снарядов снижена вследствие того, что часть энергии порохового заряда расходуется на вращение снаряда.
Поскольку минимальная дальность стрельбы снарядами М-14 составляла около 7500 м, для стрельбы на меньшие дистанции на снаряд надевались кольца, тормозившие его в полете. С малым кольцом дальность полета составляла от 7550 до 5400 м, а с большим - от 5420 до 1000 м. Вероятное отклонение снаряда М-14-ОФ на предельной дальности без кольца было: по дальности 30 м и боковое 85 м.
Корпуса снаряда М-14ОФ обрабатывались на токарных станках с небольшой высотой центров, такие станки имели широкое распространение в нашей промышленности.
Корпус головной части М-14ОФ изготавливался горячей штамповкой из сортовой углеродистой стали 55, а ракетной части - из трубной заготовки Ø146 мм с толщиной стенки 14 мм (сталь 40Х).
Тактико-технические характеристики
| Калибр, мм | 140 |
| Длина снаряда с взрывателем, мм | 1085 |
| Вес окончательно снаряженного снаряда, кг | 39,6 |
| Коэффициент веса снаряда, кг/дм3 | 14,4 |
| Вес головной части, кг | 18,4 |
| Вес взрывчатого вещества, кг | 4,2 |
| Коэффициент наполнения головной части, % | 22,8 |
| Вес порохового заряда, кг | 7,65 |
| Время горения порохового заряда при температурах заряда от –40° до +50°C, с | 1,1–0,5 |
| Вес воспламенителя, кг | 0,04 |
| Дульная скорость снаряда при температурах порохового заряда от –40° до +50°C, м/c | 27–40 |
| Длина активного участка траектории при нормальной температуре заряда, м | 128 |
| Максимальная скорость полета снаряда при нормальных условиях, м/c | 400 |
| Максимальная дальность полета снаряда при нормальных условиях, м | 9810 |
| Максимальная дальность полета снаряда (при температурах порохового заряда от –40° до +50°C), м | 9000–10 000 |
| Дульная скорость снаряда (при температурах порохового заряда от –40° до +50°C), м/c | 27-40 |
| Вес укупорки, кг | 35 |
|
Температурный интервал боевого применения снарядов, °С: - с зарядами из пороха ФГ-14 - с зарядами из пороха КДСИ |
от –40 до +50 от –40 до +50 |
| Основные тактико-технические характеристики [3] | |
| Калибр, мм | 140 |
| Вес окончательно снаряженного снаряда, кг | 39,6 |
| Вес ВВ | 4,2 |
| Длина снаряда, мм | 1085 |
| Максимальная дальность стрельбы, км | 9,8 |
| Кучность на максимальную дальность | |
| Вд/Х | 1/327 |
| Вб/Х | 1/115 |
| Количество убойных осколков, шт | 1900 |
| Приведенная зона осколочного поражения залегшей и открыто расположенной живой силы противника при стрельбе на максимальную дальность, га | 0,06 |
| Основные характеристики снаряда [4] | |
| Калибр, мм | 140 |
| Вес окончательноснаряженного снаряда, кг | 39,6 |
| Вес боевой части, кг | 18,4 |
| в том числе: | |
| вес взрывателя | 0,60 |
| вес взрывчатого вещества | 4,2 |
| Вес ракетной части, кг | 20,6 |
| в том числе | |
| вес реактивного заряда, кг | 7,65 |
| вес воспламенителя, кг | 0,04 |
| Длина снаряда, мм | 1085 |
| Относительная длина снаряда клбр | 7,75 |
| Максимальная дальность стрельбы, м | 9800 |
| Кучность стрельбы на максимальную дальность | |
| Вд/Х | 1/327 |
| Вб/Х | 1/115 |
| Основные технические характеристики боевой части [5] | |
| Вес металла боевой части, кг | 14,13 |
| Количество полезных осколков, шт | 1900 |
| Средний вес полезного осколка, г | 6,7 |
| Количество полезных осколков, приходящихся на 1 кг металла корпуса, шт | 130 |
| Всего осколков, шт | 3000 |
| Приведенная зона осколочного поражения залегшей и открыто расположенной живой силы противника при стрельбе на максимальную дальность, га | 0,06 |
| Приведенная зона фугасного действия, га | 0,0080 |
| Вид снаряжения | ТНГ |
| Главные конструктивные характеристики и технологические особенности производства корпусов [6] | ||
| Габаритные размеры и вес | Головная часть | Ракетная часть |
| Диаметр, мм | 136 | 140 |
| Длина, мм | 400 | 589 |
| Толщина стенки, мм | 15 | 4,7 |
| Вес, кг | 11,8 | 8,94 |
| Материал | Углеодистя сталь 55 | Сталь 40Х |
| Заготовка, вид, размеры мм, вес |
Сортовой Прокат Ø 22,419 кг |
Трубная сталь Ø146 х 14 дл 600 28,842 кг |
| Основные операции технологического процесса |
1) горячая штамповка 2) обточка наружной поверхности 3) термообработка |
1) обточка наружной и внутренней поверхностей 2) термообработка* |
*Этот раздел составлен по данным представленным НИИ-147 (вх. 4510сс от 1.7.66) и заводом №176 (вх.5580сс от 2.8.66г). Вторая часть таблицы включает данные по снаряду 9М22М.
Опытный образец пусковой установки С-39 был разработан и изготовлен “ГСОКБ-43 для стрельбы 140 мм турбореактивными осколочно-фугасными снарядами “М-14-ОФ” и использовался как базовый вариант для разработки пусковой установки для стрельбы 140 мм неуправляемыми турбореактивными снарядами помех. Пороховой турбореактивный двигатель 140 мм снаряда М-14-ОФ был использован для разработки 140 мм неуправляемых турбореактивных снарядов помех и установки “РУПП-140”. Существовало мнение, что “использование установки “РУПП-140” для стрельбы снарядами М-14-ОФ не налагает никаких особых конструктивных требований на установку “РУПП-140” и расширяет область ее использования на кораблях ВМФ. Стрельба снарядами М-14-ОФ, при отсутствии системы ПУС для стрельбы этими снарядами, может производиться табличными способами"[2].
С целью увеличения максимальной дальности стрельбы снаряда М-14-ОФ с 9,8 до 14-15 км за счет применения порохового заряда из высокоимпульсного баллиститного твердого топлива, Тульский Государственный Научно-исследовательский институт точного машиностроения, Научно-исследовательский институт химических материалов и Научно-исследовательский химико-технологический институт совместно выполнили расчетно-теоретические проработки по изучению данного вопроса и подтвердили их испытаниями двигателей на стенде и составили соответствующее заключение. Работа выполнялась на основании приказа №260сс от 28.08.1968 года и указания членов совещания (протокол совещания от 06.01.1969 года).
В выводах составленного заключения указывалось, что габариты штатной камеры двигателя снаряда М-14-ОФ не позволяли разместить необходимое для достижения полного импульса 2700-3000 кг·сек количество зарядов из существовавших тогда высокоэнергетических порохов (ВИК-2Д, РСАМ, РАМ-10к, РАМ-12к). Применение высокоэнергетических качеств этих зарядов в штатной камере двигателя М-14-ОФ не удавалось реализовать по причине того, что при достижении двигателем вращения 14000-15000 об/мин наблюдалось либо разрушение порохового заряда (ВИК-2Д), либо разрушение каморы двигателя (при применении зарядов из порохов марок РСАМ и РАМ-10к). При этом для обеспечения устойчивости снаряда в полете требовалось вращение 27000-30000 об/мин. Одновременно, вследствие высокой температуры газового потока, происходил разгар критического сечения сопел, что приводило бы к уменьшению дальности на 8-10%.
Применение в конструкции снаряда дефицитных тугоплавких материалов типа молибдена, вольфрама и т.д. для уменьшения разгара сопел повысило бы стоимость снаряда с 93 руб до 130-140 руб, но и это не позволяло решить поставленной задачи по обеспечению требуемой дальности, так как и в этом случае максимальная дальность не могла быть более 10,8-11 км.
В результате проведенных работ, специалисты трех институтов пришли к выводу о невозможности осуществления предлагаемой идеи увеличения дальности снаряда за счет применения порохового заряда из высокоимпульсного баллиститного твердого топлива.
В 1969 году с целью определения возможности повышения осколочного действия боевой части реактивного снаряда М-14-ОФ – на основании письма Министра машиностроения № ММ-35/982 от 18.04.1969 года – ТулгосНИИточмаш (г.Тула) провел предварительные конструкторские и теоретические проработки. Предложенными направлениями были следующие: замена применявшегося взрывчатого вещества на более мощное; изменение конструкции корпуса боевой части с целью получения заданного дробления (использование рифленых втулок) и использование одновременноэтих двух путей. В результате проведенных проработок было установлено, что повысить осколочное действие без изменения внешних обводов и динамических характеристик возможно в случае, когда стенка корпуса боевой части расточена и в полученную полость запрессованы рифленые втулки, обеспечивающие получение осколков весом 3-4 грамма, а в качестве разрывного заряда применено взрывчатое вещество ТГАФ-5А, рекомендованное НИИХМ. Предлагаемые работы требовали повышения себестоимости предварительно в 2,3 раза, вызванное повышением себестоимости механической обработки в 1,25-1,3 раза и потребностью в дополнительном станочном оборудовании (25-30 станков, 5-7 агрегатов сварки и защитных покрытий) при условии годовой программы 100 000 штук боевых частей. Окончательные выводы можно было сделать после проведения экспериментальных проверок [1].
Источники:
- ГАУ ТО “ГА”. Ф.Р-3428. Оп.1. Д.919. ЛЛ.27-31.
- РГАЭ. Ф.298. Оп.1. Д.995. ЛЛ.89,90,98,139.
- ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. Л.329.
- ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. ЛЛ.393,394.
- ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. Л.394.
- ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. Л.399.
- ЦАМО РФ. Ф.81. Оп.856348сс. Д.59. ЛЛ.400,401.